Mezní stav únosnosti
Posouzení mezního stavu únosnosti vychází z kapitoly 6 normy ČSN EN 1996-1-1.
Nevyztužené stěny zatížené především svislým zatížením
Základní podmínka posouzení stěn zatížených převážně svislou silou dle 6.1.2 má následující tvar:
kde je: | NEd |
|
NRd |
|
Návrhová hodnota únosnosti NRd svisle zatížené stěny je stanovena jako
kde je: | Φ |
|
A |
| |
fd |
|
Pokud je průřezová plocha stěny menší než 0,1 m2, je návrhová hodnota pevnosti zdiva fd přenásobena dle 6.1.2.1. (3) součinitelem
kde je: | A |
|
Zmenšující součinitel vyjadřující vliv štíhlosti a výstřednosti zatížení Φi v hlavě a patě stěny je stanoven za předpokladu obdélníkového průběhu napětí. U stěn obdélníkového průřezu je použit vzorec
kde je: | Φi |
|
ei |
| |
t |
|
Výstřednost zatížení ei v hlavě či patě stěny je stanovena jako
kde je: | Mid |
|
Nid |
| |
einit |
| |
t |
|
počáteční výstřednost je v souladu s 5.5.1.1(4) rovna hodnotě
kde je: | hef |
|
Zmenšující součinitel vyjadřující vliv štíhlosti a výstřednosti zatížení Φmk ve středu výšky stěny je stanoven dle přílohy G normy ČSN EN 1996-1-1. U stěn obdélníkového průřezu je použit vzorec
kde je
a
kde je
Výstřednost zatížení v polovině výšky stěny emk je získána vztahem
kde je: | em |
|
ek |
| |
t |
|
Pro výstřednost od zatížení em je použit vzorec
kde je: | Mmd |
|
Nmd |
| |
einit |
|
Pro výstřednost s vlivem dotvarování ek platí
kde je: | hef |
|
tef |
| |
φ∝ |
| |
t |
| |
em |
|
Pokud pro štíhlost stěny platí
je hodnota výstřednosti s vlivem dotvarování ek rovna nule.
Pro složitější tvary průřezů je normálová síla na mezi únosnosti spočtena iterací průběhu deformace po průřezu za splnění předpokladů uvedených v 6.1.1(2). Pro zdivo je uvažován obdélníkový pracovní diagram. Normálová síla nemůže být nulová a nesmí působit mimo obálku průřezu (pokud by normálová síla působila mimo obálku průřezu, nebyla by žádná část tlačená).
Nevyztužené zděné stěny zatížené bočně
Základní podmínka posouzení stěn zatížených bočně dle 6.3.1 má následující tvar:
kde je: | MEd |
|
MRd |
|
Návrhová hodnota momentu únosnosti stěny MRd je stanovena vzorcem
kde je: | fxd |
|
Z |
|
Pokud je stěna zatížena svislým zatížením, je příznivý vliv svislého zatížení zohledněn dle 6.3.1(4)(i) vztahem
kde je: | fxd |
|
σd |
|
Nevyztužené zděné stěny namáhané smykem
Smyk je posuzován dle kapitoly 6.2, základní podmínka má tvar
kde je: | VEd |
|
VRd |
|
Pro návrhovou hodnotu únosnosti ve smyku platí
kde je: | VRd |
|
fvd |
| |
Ac |
|
Vzpěr pilířů s jiným než obdélníkovým průřezem
Vzpěr pilířů s jiným než obdélníkovým průřezem jsou posouzeny metodou náhradního průřezu. Pro posouzení vzpěru je nalezen náhradní obdélníkový průřez dle následujících pravidel:
- náhradní průřez má shodnou plochu jako skutečný průřez
- poměry Wy/Wz u skutečného a náhradního průřezu jsou shodné
Stěny zatížené soustředěným zatížením
Základní podmínka pro posouzení stěny namáhanou svislým soustředěným zatížením dle 6.1.3 má následující tvar:
kde je: | NEdc |
|
NRdc |
|
Návrhová hodnota únosnosti NRdc stěny zatížené svislým soustředěným zatížením je stanovena takto:
kde je: | β |
|
Ab |
| |
fd |
|
Zvětšující součinitel β se stanoví takto:
kde je: | a1 |
|
hc |
| |
Aef |
| |
lefm |
|